桥梁通V9.0升级

桥梁通V9.0大版本升级火热进行中！

      桥梁通软件是国内设计院中小桥设计中使用最广泛的软件之一，软件在今年11月份推出了最新的9.0版，对软件进行了广泛的升级和优化。

      主要更新内容：

1、浏览的规范表格、相关说明采用《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG 3363--2019)，取消《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63--2007)。

2、计算桩长时，单桩轴向受压承载力特征值Ra的计算公式如下：

   ⑴桩基非嵌岩打入桩沉桩：《地基与基础规范》(JTG 3363--2019)6.3.5式，Ra＝0.5×(u×Σαi×li×qik＋αr×λp×Ap×qrk)，

   ⑵桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩：《地基与基础规范》(JTG 3363--2019)6.3.3-1式，Ra＝0.5×u×Σqik×li＋Ap×qr，

   ⑶嵌岩或支承岩面桩：《地基与基础规范》(JTG 3363--2019)6.3.7式，Ra＝c1×Ap×frk＋u×Σc2i×hi×frki＋0.5×ζs×u×Σli×qik，

    其中：Ra＝0.5×(u×Σαi×li×qik＋αr×λp×Ap×qrk) (6.3.5式)增加了桩端土塞效应系数λp，

          Ra＝c1×Ap×frk＋u×Σc2i×hi×frki＋0.5×ζs×u×Σli×qik(6.3.7式)，ζs差值计算，桩长可能会比2007规范5.3.4式计算的短些。

3、稳定验算的倾覆安全系数限值[k0]改为施工阶段组合1.2，其余组合1.3，滑动安全系数限值[kc]均改为1.2。

4、桩基的计算宽度，按一根桩基计算

  ⑴计算书的附注中加入b1的计算表达式，

  ⑵当桩基直径d＜1.0m时b1＝k×kf×(1.5×d＋0.5)的平行于水平力作用方向的桩间相互影响系数k始终为1不对，

  ⑶计算平行于水平力作用方向的桩间净距L1，改为循环判断每排桩相邻桩净距取最小值，

  ⑷地面线以下桩的计算埋入深度h1=3(d+1)，矩形桩d错用平行于水平外力作用方向桩的宽度a，对L1＜0.6×h1的多排桩有微小影响。

5、土压力计算宽度按一根桩基计算

  ⑴附注中加入每一根柱(或肋或桩)的土压力计算宽度的计算表达式。D柱(或桩或肋)的直径或宽度，Li柱间净距，n柱的根数，

  ⑵Li≤D采用4.2.3-8式b＝(n×D＋ΣLi)／n的计算表达式，

  ⑶Li＞D：D≤1m采用4.2.3-9式b＝D×(2×n－1)／n、D＞1m采用4.2.3-10式b＝[n×(D＋1)－1]／n的计算表达式，

  ⑷两跨及以上不等跨既满足桩间净距Li≤D也满足Li＞D，规范无规定，取4.2.3-8式、4.2.3-9式(或4.2.3-10式)两种方法的较大值。

6、位移计算，按一根柱计算位移的均改为按整个墩台计算位移

  ⑴桩柱式墩台计算，按1根桩柱计算位移，改为按整个墩台计算位移，

  ⑵承台柱式墩计算，分离式基础且非独柱按1根柱计算位移，改为按整个桥墩计算位移，

  ⑶肋台计算、联孔水平力分配计算，按整个墩台计算位移。未作改动，

  ⑷计算桩变形系数的混凝土抗弯弹性模量折减系数、计算δQQ0、δQMQM0、δMM0时的桩基混凝土抗弯弹性模量折减系数0.8，未作改动，

    顺桥向位移计算时盖梁、墩台身、冲刷线以上桩基的混凝土抗弯弹性模量折减系数0.85改为0.8，

    横桥向盖梁视为承台时墩台身混凝土抗弯弹性模量折减系数2／3改为0.8。

7、【桩基特性】由“○桩基非嵌岩打入桩沉桩，○桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩，○桩基嵌岩或支承桩”三项选择改为

   “○桩基非嵌岩打入桩沉桩，○桩基非嵌岩钻挖孔灌注桩，○嵌岩或支承岩面钻挖孔灌注桩，○嵌岩或支承岩面打入桩沉桩”四项选择。

8、结构计算书的跨径仅输出紧邻联的跨径数据，避免孔径太多时导致全部输出孔径其表格宽度太宽，Word报错。

9、当支座位置与盖梁端重叠应计入支座作用力，因为浮点运算的精度导致不确定，例如接旧桥的支座在梁端，有时计入、有时未计入该作用力。

10、桩柱计算、肋台计算、盖梁计算、实体墩计算，若不加载NCD_Qi为0则无法计算温度力。

11、可变荷载中若有超过汽车荷载效应，则该可变荷载取代汽车荷载，分项系数取用1.4，取消可变荷载符号与控制方向不一致时分项系数取1。

12、桥型图桩基坐标计算的《桥型图桩基中心坐标和高程计算结果表》增加桩基在行车道边线内，双幅桥判断在中央分隔带上有误。

13、桥型图界面的平曲线页面的“桥中线与行车道内边缘距”改为“双幅桥的桥梁中心线与内侧护栏边缘距离”，判断桩基位于中央分隔带上有误。

14、绘制桥型图

  ⑴桥面铺装ACAD尺寸小于0.4mm按0.4绘制和伸缩缝ACAD尺寸小于0.5mm按0.5绘制，取消该限制，

  ⑵双幅桥的平面图右幅桥的横桥向桩基间距不对，或桥型图U台单孔报错，

  ⑶桥型图立面图的边孔与桥台若设置伸缩缝，边孔跨径标注的尺寸有误，

  ⑷桥型图立面图、平面图的L型盖梁的墩台位置有偏差，

  ⑸“整体式双幅桥行车道内侧边缘线与桥梁中心线距离”改为“双幅桥的桥梁中心线与内侧护栏边缘距离”。

15、盖梁检查界面，弯矩包络图的跨中下缘标注内力和钢筋根数，若最大正弯矩值很大，或正弯矩除以2大于最小负弯矩绝对值，该图显示不对。

16、盖梁钢筋图的【盖梁材料、保护层、箍筋间距和加密】页面的“加密箍筋间距”不显示无法输入。

17、绘制盖梁钢筋图

  ⑴画一半的对称盖梁钢筋图，偶数柱的中间跨下缘柱到跨中心的水平段半跨尺寸改为一跨尺寸除以2(即63改为126/2)，该尺寸有时未标注，

  ⑵正交相等高度画全长度盖梁，右悬臂箍筋间距计算不对，

  ⑶正交相等高度的悬臂段箍筋间距为0时报错、非0时平面图未画悬臂段箍筋，边柱外弯起钢筋直通到盖梁端的立面图连线少了悬臂段，

  ⑷无加密箍筋，给定某截面XI坐标，判断介于左边柱的柱外侧边缘与右边柱的柱外侧边缘之间时采用跨中段箍筋间距，柱横桥向尺寸没有赋值。

18、盖梁计算书中的《削峰截面配筋、裂缝计算表(续表15)》只在【抗弯、抗裂复核计算】界面输出，改为《盖梁计算》界面也输出。

19、盖梁弯矩包络图和裂缝配筋图

   ⑴当左右削峰弯矩不等，标注1个最大削峰弯矩改为标注左右2个削峰弯矩(悬臂段按5.2条一般受弯构件、边柱之间按8.4条盖梁配筋分别计算)，

   ⑵悬臂段梁板支撑截面若按拉压杆模型计算的钢筋根数大于受弯构件计算的根数，弯矩包络图、配筋复核图的钢筋复核线不对。

20、耳背墙钢筋图

    ⑴调整【耳背墙钢筋图数据界面】，增加【挡块内的水平筋间距】、【挡块内的竖直筋间距】、【搭板锚固钢筋长度】的数据输入，

    ⑵界面示意图增加显示耳墙上段或下段水平钢筋间距、挡块内的水平筋间距、挡块耳墙水平筋上下保护层，

    ⑶U台采用钢筋混凝土结构可绘制背墙钢筋图，

    ⑷修改耳背墙钢筋图的标注重叠、钢筋打架、图纸布局交叉等问题，

    ⑸“其他构造钢筋种类、直径”改为“挡块、耳墙竖直筋种类、直径”。

21、桥台挡块钢筋图增加“水平钢筋锚入背墙”的深度，＝0自动计算，≠0其绝对值表示锚入背墙的深度，＜0设置弯钩，＞0不设弯钩。

22、桩基接盖梁的桥台桩基钢筋图，数据不改变，分别点击出图，侧面图盖梁宽度一直改变，若盖梁宽度足够，则取消侧面图。

23、桩柱钢筋图立面图，若【柱与桩基主筋搭接采用】选择“圆柱下段搭接桩柱钢筋”

  ⑴主筋连线在盖梁端多画了一条线，纵向竖直钢筋发生微小倾斜，

  ⑵位于桩顶的系梁内的立面图水平箍筋画的位置不对(错画在搭接钢筋以上)。

24、地系梁钢筋图或中系梁钢筋图

  ⑴伸入桩(柱)内的纵向钢筋不能配置箍筋，界面增加【伸入柱或桩基内的系梁纵向钢筋要否延续设置箍筋】供用户选择，

  ⑵除边柱之间距离大于20m的系梁剖断绘制，增加“X方向控制比例且Y方向比例与X方向比例的比值＜0.5”则系梁剖断绘制，图纸布置更合理。

25、承台柱式墩(或扩基柱式墩)的墩柱钢筋图的柱箍筋加密间距数不起作用。

26、盖梁、挡块、系梁、肋台身、承台系梁、矩形承台、薄壁台帽、薄壁台身、薄壁系梁等钢筋图的箍筋长度多加了箍筋直径。

27、桩柱式墩台、承台柱式墩、肋台计算

  ⑴桩柱式桥台独柱计算，效应组合表(不利的分项系数砼1.2、有利的分项系数砼1.0)，施工荷载组合“恒载2、架梁填土”的内力计算不对，

  ⑵柱分配系数表的“桥面里对称”、“桥面外对称”接旧桥时无法布载，将行车道中心两侧对称布载改为行车道中心(不含护轮带)两侧对称布载，

  ⑶上部梁板作为连续梁传递给支座，上部梁板间距为垂直横断面，计算按盖梁轴线方向应除以cosφ，导致斜交时的分配系数不对。

28、肋台计算，

  ⑴偏心受压抗弯和轴心受压抗压的配筋表改为增加一行分别输出偏心抗弯、轴心抗压的配筋，

  ⑵当斜交且【承台侧边方向】选择“平行桥轴线”，顺桥向侧边方向的承台全宽应乘以Cos(φ)计算承台底截面与耳墙端的距离，

  ⑶若斜交且台身边平行桥轴线，计算垂直帽轴向帽沿尺寸＝(垂直帽轴向墩台帽宽度－DB51_Shang平行桥轴线的柱宽度)／2的DB51_Shang应该乘以Cos

(Skew)，

  ⑷斜交肋台扩基侧边输入“平行桥轴线”，顺桥向基础襟边指侧边方向尺寸，1、桥型图和一般构造图不对，2、扩基恒载对扩基底的弯矩应该为0，

  ⑸扩基计算，扩基河心、河岸侧输入的是垂直基础襟边，不应该再乘以CosSkew换算为垂直基础襟边尺寸。

29、肋台计算与绘图，增加“台身顶顺桥尺寸”、“台身底顺桥尺寸”的负值输入

  ⑴【承台侧边方向】选择“平行桥轴线”，正值表示桥轴向尺寸(同8.1172版)，负值绝对值表示垂直帽轴向尺寸，

  ⑵【承台侧边方向】选择“垂直帽轴线”，正值、负值绝对值均表示垂直帽轴向尺寸(同8.1172版)。

30、桩柱、承台柱式墩、肋台、U台桩基等圆形截面的配筋计算表

  ⑴偏心受压抗弯和轴心受压抗压的配筋表改为增加一行分别输出,

  ⑵【计算书输出内容设置】界面增加用户勾选的“输出全部工况组合的配筋计算表”。

31、圆截面配筋由r0×Nd≤Nud＝α×fcd×A×(1－sin(2πα)／(2πα)＋(α－αt)×fsd×As (5.3.8-1式)

    得到Nd≤α×fcd×A×(1－sin(2πα)／(2πα)／r0＋(α－αt)×fsd×As／r0，

    承载力计算时，等式右侧第1项已除以r0但第2项漏掉除以r0，导致配筋随重要性系数r0增减而变化(r0＝1除外)。

32、辅助工具的圆截面配筋计算

  ⑴计算书增加承载力计算、裂缝计算的表达式，

  ⑵增加圆截面偏心受拉构件的承载力计算，圆截面偏心受拉构件的裂缝计算规范未提供计算方法暂不能计算。

33、辅助工具的矩形、I型、T型或不规则截面的配筋计算，

  ⑴计算书增加承载力复核的计算公式表达式的输出,

  ⑵承载力复核(钢筋面积用户已给定)时未对受拉钢筋取矩，当受压钢筋较小其抗拉承载力可能为最不利,

  ⑶偏心受压的设计方式为“压筋反算拉筋”、选择“配筋”，不考虑间接钢筋作用的轴心承载力未计压筋面积,

  ⑷偏心受压双筋设计有受压筋且计入受压筋其受压高度超出ξb×h0取ξb×h0，若轴向力超过混凝土承担的压力(受拉受压钢筋力抵消)时，出现死循环,

  ⑸小偏心受压压筋反算拉筋的承载力复核，若e'为0，承载力复核值为0不对,

  ⑹小偏心受压且轴向力较大的单筋设计的配筋计算，弯矩改变但受拉筋面积不变且不需配置受压钢筋，计算不对,

  ⑺小偏心受压且轴向力较大的压筋反算拉筋的配筋计算，由于输入压筋不够导致强度不满足退出计算，改为自动增加压筋直到强度通过,

  ⑻纯弯构件单筋设计的配筋计算，若强度无法满足必须配置受压钢筋，其配筋不对,

  ⑼增加【配筋时压筋反算拉筋可调整压筋】选项，强度不满足可以调整压筋，强度不满足不能调整压筋。

34、圆截面、矩形截面、I型T型截面偏心受压的强度配筋，当杆件长度L0很大，导致η变小甚至小于0。增加判断L0超过ηMax最大对应的L0Max则取ηMax。

   辅助工具的矩形等截面偏心受压裂缝配筋当L0很大，导致ηs很大，配筋面积超过16384cm2裂缝宽仍超限，程序中断运行。

35、辅助工具承台的拉压杆模型计算，垂直受力方向每排桩顶反力按该排桩中最大一根桩顶反力乘以该排桩的根数，改为用户输入。

    数据界面增加【垂直受力方向每排桩顶反力采用】0最大一根桩顶反力乘以该排桩的根数，1该排桩的每根桩顶反力合计值。

36、辅助工具承台配筋(不是承载力复核)计算，配筋后的斜压杆承载力Didj小于斜压杆压力设计值Did，承载力复核不能满足。

37、辅助工具的群桩计算增加地面线或局部冲刷线在承台底以上时，承台周围土视作弹性介质，得到桩基和承台周围土作用的形常数。

38、辅助工具刚架计算，增加【刚架结构的单排桩基固接于底部的计算采用】选项，模拟等效框架结构和模拟等效基础结构

  ⑴模拟等效框架结构：将横桥向每根桩基模拟为一个固接于底部的等效框架结构，参见公路钢筋混凝土规范(JTG D62--2004)条文说明8.2.1条，

  ⑵模拟等效基础结构：将每根桩基模拟为固接于底部的等效基础，固接点入土深取1.8／桩变形系数α，规范(JTG 3362--2018)条文说明8.4.1条。

39、每一根肋的土压力计算宽度只能自动计算改为选择“0自动计算，1与盖梁同长，2不计土压力，3输入总宽度”。

40、0号台、N号台、桥墩的上部恒载(桥台搭板力)、盖梁恒载、活载分配给每根柱的编号均以面对路线前进方向从左到右1号柱...N号柱。

41、肋台位移计算的河岸方向组合取消台后等代土压力荷载。

42、桩柱台、肋台、U台计算书的台身截面、承台底截面土压力计算表，增加输出土压力合计一栏对应分段水平力所在行，扩基不改动。

43、U台计算与绘图界面、墩台绘图U台结构增加背墙钢筋构造图(U台背墙材料采用钢筋混凝土，无耳墙)。

44、0号U台、薄壁台一般构造侧面图的双幅左幅桥、右幅桥的横坡方向画反了，单幅桥左右横坡应互换，单幅桥U台一般构造图的平面图参考点Y坐标不对。

45、取消解析生成的ACAD*.scr图形文件生成为*.lsp图形文件。

 

 

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